摘  要：剝麻機(jī)的機(jī)架對剝麻機(jī)的整機(jī)性能具有重要的影響。為避免剝麻機(jī)工作過程中機(jī)架出現(xiàn)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度不足和共振問題，采用solidworks軟件建立4BM-250型苧麻剝麻機(jī)機(jī)架的三維模型，基于ANSYS-Workbench軟件對剝麻機(jī)機(jī)架進(jìn)行靜力學(xué)分析與模態(tài)分析。靜力學(xué)分析結(jié)果表明：機(jī)架在靜載荷下的最大位移為0.14mm，最大應(yīng)力為23.71MPa，最大應(yīng)力小于機(jī)架材料結(jié)構(gòu)鋼的屈服強(qiáng)度極限，因此機(jī)架結(jié)構(gòu)在條件載荷下的強(qiáng)度和剛度滿足設(shè)計要求。模態(tài)分析結(jié)果表明：機(jī)架前6階的固有頻率為0，7～12階模態(tài)的頻率為25.28～89.58Hz，柴油機(jī)轉(zhuǎn)子的運(yùn)動頻率與機(jī)架的第8階固有頻率在同一區(qū)間范圍。對照第8階頻率的振動類型及變形特點對機(jī)架模型進(jìn)行改進(jìn)優(yōu)化，并對優(yōu)化后的模型進(jìn)行模態(tài)分析，結(jié)果表明：機(jī)架的前1～6階模態(tài)的振動頻率為0，第7～12階模態(tài)的頻率分別為17.92、35.56、44.56、53.94、57.41、70.25Hz。對比改進(jìn)前，改進(jìn)后模型的各模態(tài)頻率均有所下降，平均下降15.81%，且各階模態(tài)下的變形均較小，主要部件變形量均在10mm以下，改進(jìn)后的結(jié)構(gòu)綜合力學(xué)性能有明顯提升。該研究可為機(jī)械結(jié)構(gòu)部件的研發(fā)設(shè)計提供參考

關(guān)鍵詞：苧麻；剝麻機(jī)機(jī)架；模態(tài)分析；靜力學(xué)分析；結(jié)構(gòu)優(yōu)化

苧麻俗稱“中國草”，在我國已有4700多年的種植歷史，是一種重要的紡織原料^[1]。目前，我國苧麻總產(chǎn)量約占世界總產(chǎn)量的90%以上^[2-3]。苧麻為多年生植物，生物產(chǎn)量較高，一次栽種，多年收益，通常一年可以收獲3次^[4]。與其他纖維相比，苧麻纖維作為紡織材料原料有著獨(dú)特的優(yōu)勢：吸濕、透氣、導(dǎo)熱快、質(zhì)地輕、靜電少、防蟲防霉、耐磨性好^[5]。苧麻纖維作為優(yōu)質(zhì)的紡織原料有許多獨(dú)特的天然特性，但苧麻纖維的剝制提取卻十分困難。苧麻纖維剝制加工存在成本高、勞動強(qiáng)度大、作業(yè)效率低及剝制質(zhì)量不穩(wěn)定等問題，迫切需要研制出高效苧麻剝麻機(jī)，解決長期制約我國苧麻產(chǎn)業(yè)發(fā)展的“剝麻難”問題。1981年我國第一臺動力剝麻機(jī)6BZ-400的問世，標(biāo)志著我國苧麻纖維剝制進(jìn)入了機(jī)械動力時代。之后涌現(xiàn)出了多種機(jī)型剝麻機(jī)械，按照剝制原理與結(jié)構(gòu)形式主要分為3種：人力反拉式剝麻機(jī)、直喂式剝麻機(jī)和橫向喂入式剝麻機(jī)^[6]。其中，人力反拉式剝麻機(jī)按照剝制滾筒的數(shù)量又可以分為單滾筒和雙滾筒式剝麻機(jī)，這種類型剝麻機(jī)依靠手工喂入和人力反拉方式依次完成苧麻稍部和基部纖維的剝制。主要代表機(jī)型有：6BM-350型剝麻機(jī)、6BM-400型剝麻機(jī)、4BM-260型剝麻機(jī)、4BM-240型剝麻機(jī)等。人力反拉式剝麻機(jī)機(jī)型結(jié)構(gòu)緊湊、工作穩(wěn)定、移動靈活、剝麻質(zhì)量較好，原麻含雜率均低于1%，鮮莖出麻率均超過5%，作業(yè)效率為8～15kg/h，為手工剝麻效率的3～5倍。這種機(jī)型的缺點是加工勞動強(qiáng)度大，操作安全性差。橫向喂入式剝麻機(jī)采用苧麻莖桿橫向喂入、分段連續(xù)刮麻的設(shè)計原理剝麻。這類機(jī)型剝麻機(jī)機(jī)型巨大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、能耗較高，適合企業(yè)大規(guī)?；a(chǎn)作業(yè)需求，但存在兩個主要問題：一是剝麻損失率較高，二是剝麻質(zhì)量不穩(wěn)定。到目前為止，橫向喂入式苧麻剝麻機(jī)在苧麻纖維的剝制加工中鮮見使用。直喂入式苧麻剝麻機(jī)將待剝苧麻莖稈沿喂入滾筒旋轉(zhuǎn)切線方向縱向喂入，通過多組不同結(jié)構(gòu)形式差速滾筒對苧麻莖稈進(jìn)行反復(fù)碾壓、彎折、揉搓和刮打?qū)崿F(xiàn)纖維剝制。主要機(jī)型有中國農(nóng)業(yè)科學(xué)院麻類研究所研制的4BM-450型直喂式苧麻剝麻機(jī)和華中農(nóng)業(yè)大學(xué)研制的JBM-100型直喂式剝麻機(jī)。該類機(jī)型操作簡單，加工勞動強(qiáng)度低，操作安全可靠，可實現(xiàn)連續(xù)剝麻作業(yè)，生產(chǎn)效率高，作業(yè)效率約30kg/h，鮮莖出麻率甚至可超過7%，但所剝制的纖維存在基部麻骨較高和剝制不凈等問題。目前生產(chǎn)上主要應(yīng)用的機(jī)型依然是雙滾筒反拉式苧麻剝麻機(jī)。為了提高剝麻機(jī)喂麻時的舒適性與安全性并減輕總體重量，在4BM-260型苧麻剝麻機(jī)的基礎(chǔ)上改進(jìn)設(shè)計，成功研制了4BM-250型苧麻剝麻機(jī)。為避免剝麻機(jī)工作過程中機(jī)架出現(xiàn)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度不足和共振問題，運(yùn)用計算機(jī)Solidworks軟件建立4BM-250型苧麻剝麻機(jī)機(jī)架的三維模型，簡化后導(dǎo)入至ANSYS-Workbench中，對剝麻機(jī)機(jī)架進(jìn)行靜力學(xué)分析與模態(tài)分析。通過靜力學(xué)分析獲得剝麻機(jī)機(jī)架在靜載荷下的最大位移和最大應(yīng)力，通過模態(tài)分析獲取機(jī)架的固有頻率及其相對應(yīng)的振動類型，并與外部激勵頻率進(jìn)行比較，對機(jī)架的設(shè)計提出改進(jìn)措施。

1. 4BM-250型苧麻剝麻機(jī)整體結(jié)構(gòu)與工作原理

4BM-250型苧麻剝麻機(jī)的主要結(jié)構(gòu)包含喂料斗、剝麻裝置、機(jī)架、動力系統(tǒng)、行走裝置、接麻裝置、機(jī)罩等。該機(jī)械主要工作原理是針對苧麻韌皮纖維柔韌有彈性，而麻骨脆硬易斷裂的力學(xué)特性差異，利用高速旋轉(zhuǎn)的滾筒將麻骨擊碎并將其從纖維上刮除，進(jìn)而獲得原麻纖維。4BM-250型苧麻剝麻機(jī)整機(jī)結(jié)構(gòu)如圖1（a）所示，剝麻機(jī)機(jī)架結(jié)構(gòu)如圖1（b）所示。其主要技術(shù)參數(shù)如表1所示。

 

圖1 4BM-250型苧麻剝麻機(jī)整機(jī)結(jié)構(gòu)

表1 4BM-250型苧麻剝麻機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

  

2. BM-250型苧麻剝麻機(jī)機(jī)架靜力學(xué)分析

2.1. 靜力學(xué)分析理論

靜力學(xué)分析主要用于研究機(jī)構(gòu)部件在靜載荷作用下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)，如結(jié)構(gòu)的變形、應(yīng)力及應(yīng)變等。機(jī)構(gòu)部件在受到靜態(tài)載荷的作用時，慣性和阻尼可以忽略^[7-8]。在剝麻機(jī)作業(yè)過程中，機(jī)架受到上、下剝麻滾筒及柴油機(jī)組的重力作用，因此基于有限元靜力學(xué)理論方法對剝麻機(jī)機(jī)架進(jìn)行分析，可以得到機(jī)架在靜載荷作用下的應(yīng)力、位移、變形分布情況，從而找到機(jī)架的薄弱位置，為機(jī)架的設(shè)計優(yōu)化提供參考。根據(jù)靜力學(xué)分析理論：機(jī)架產(chǎn)生的彈性變形，力與位移應(yīng)滿足如下關(guān)系^[9]：

 

式中：[K]—系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的剛度矩陣；[δ]—系統(tǒng)節(jié)點的位移矩陣；[F]—系統(tǒng)受總載荷矩陣。

2.2. 有限元模型的建立及網(wǎng)絡(luò)劃分

機(jī)架是剝麻機(jī)的主要承載結(jié)構(gòu)，主要的承載部件為剝麻機(jī)上、下剝麻輥筒部裝及柴油機(jī)組，其主要由17根梁和兩個可調(diào)節(jié)伸縮支撐腳組成。17根主梁采用焊接方式連接，主梁與可調(diào)節(jié)支撐腳之間采用螺栓連接。機(jī)架的整體結(jié)構(gòu)剛度對整機(jī)的工作性能至關(guān)重要。為了使計算更加準(zhǔn)確，對模型進(jìn)行簡化，忽略對結(jié)果影響不大的因素，如將螺栓孔側(cè)板等去除。簡化后機(jī)架結(jié)構(gòu)模型如圖2（a）所示。將Solidworks軟件中的有限元模型導(dǎo)入至ANSYSWorkbench中，選擇好材料屬性，設(shè)置好接觸類型，對模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，選取合適的網(wǎng)格尺寸可以保證分析結(jié)果的準(zhǔn)確性。按照有限元分析的原理，模型網(wǎng)格劃分越密，計算精度越高?？紤]到工程實際問題，隨網(wǎng)格劃分密集程度加大，計算成本、求解時間和計算機(jī)的儲存空間都會大幅增加，因此在實際計算中選擇滿足計算精度的網(wǎng)格即可。本文選擇Tetrahedrons網(wǎng)格形式對模型進(jìn)行劃分，同時將網(wǎng)格單元尺寸設(shè)置4mm，生產(chǎn)網(wǎng)格節(jié)點925715個，網(wǎng)格單元534631個。機(jī)架網(wǎng)格劃分圖如圖（b）所示。

 

圖2 機(jī)架結(jié)構(gòu)圖及網(wǎng)格劃分圖

2.3. 邊界條件設(shè)置、求解與結(jié)果分析

BM-250型苧麻剝麻機(jī)采用2.8kW電啟動柴油機(jī)。對剝麻機(jī)機(jī)架進(jìn)行受力分析，將柴油機(jī)組及上、下剝麻滾筒的等效重力加載到剝麻機(jī)整體機(jī)架安裝位置上，通過Solidworks軟件的評估質(zhì)量屬性模塊測量上、下剝麻滾筒部裝的質(zhì)量。機(jī)架整體的受壓力情況如表2所示。

表2 機(jī)架整體所受壓力情況

經(jīng)過計算機(jī)軟件的求解計算，機(jī)架受載下總位移及應(yīng)力云圖如圖3所示。分析圖3可知，機(jī)架的最大變形處發(fā)生在接麻桿最上部位置，最大變形量為0.14mm，最大應(yīng)力為23.71MPa。機(jī)架材料選擇Q235結(jié)構(gòu)鋼，最大屈服極限強(qiáng)度為235MPa。為避免機(jī)架在正常作業(yè)時發(fā)生疲勞失效，設(shè)置安全系數(shù)，許用應(yīng)力公式如式（2）。

 

式中：[σ]為取安全系數(shù)后材料的屈服強(qiáng)度，MPa；σ_n為機(jī)架材料的屈服強(qiáng)度，MPa；n為安全系數(shù)，取1.5。計算得出機(jī)架在加載后所受到的應(yīng)力為23.71MPa，低于材料的屈服強(qiáng)度156.67MPa。故此機(jī)架結(jié)構(gòu)在條件載荷下的強(qiáng)度和剛度滿足設(shè)計要求。

 

圖3 機(jī)架模型受力圖、位移云圖及應(yīng)力云圖

3. 4BM-250型苧麻剝麻機(jī)機(jī)架模態(tài)分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化

3.1. 有限元模態(tài)分析理論

模態(tài)是機(jī)械結(jié)構(gòu)的固有屬性，由結(jié)構(gòu)自身材料以及力學(xué)性能決定，與結(jié)構(gòu)外激勵無關(guān)^[10]。模態(tài)分析是機(jī)械工程振動領(lǐng)域研究結(jié)構(gòu)動力學(xué)性能及進(jìn)行結(jié)構(gòu)振動優(yōu)化的基礎(chǔ)方法。在進(jìn)行結(jié)構(gòu)振動診斷及原因分析之前，對結(jié)構(gòu)部件進(jìn)行模態(tài)分析有助于評價現(xiàn)有結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的動態(tài)特性。由振動理論可知，有阻尼N的自由度系統(tǒng)的強(qiáng)迫振動方程可以表示成公式（3）:

 

式中:M—質(zhì)量矩陣；C—阻尼矩陣；K—剛度矩陣；x—位移矢量；f(t)—外載荷。在計算固有振動特性時，考慮到結(jié)構(gòu)阻尼較小，對結(jié)構(gòu)的固有頻率和振型影響較小，因此假定整體框架做自由振動并且忽略其阻尼。則有公式（4）：

 

由振動理論可知，任何振動都是由一系列簡諧振動疊加而來，則式（4）的解可表達(dá)為：

 

式中：t—時間，s；W_i為第i階固有頻率值，Hz；Φ_i為結(jié)構(gòu)振型在第i階固有頻率下的特征向量。聯(lián)合公式（4）和（5）可推出公式（6）：

  

由公式（6）可計算得出結(jié)構(gòu)的固有頻率W1、W2、W3…Wn及對應(yīng)的模態(tài)Φi。

3.2. 機(jī)架有限元模態(tài)分析

在機(jī)架設(shè)計時，為避免共振問題，需要確定刀架的固有頻率和振型。模態(tài)分析是求解固有頻率和振型的有效方法，因此在設(shè)計階段有必要對零部件進(jìn)行模態(tài)分析。為了全面地了解4BM-250型苧麻剝麻機(jī)結(jié)構(gòu)屬性，本文基于ANSYS-Workbench軟件，采用計算機(jī)有限元方法對剝麻機(jī)的機(jī)架進(jìn)行模態(tài)分析。

將簡化后的剝麻機(jī)機(jī)架模型以igs文件形式導(dǎo)入至Ansysworkbench中，對其進(jìn)行材料屬性的定義：剝麻機(jī)機(jī)架所用材料為結(jié)構(gòu)鋼，彈性模量為2.06105N/mm²，泊松比為0.30，密度為7.8510-6kg/mm³。將剝麻機(jī)機(jī)架各梁之間定義為自動接觸類型。采用四面體tetrahedrons網(wǎng)絡(luò)對模型進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)劃分，網(wǎng)絡(luò)控制采用size=4mm。計算機(jī)架的前12階模態(tài)，采用program controlled求解器進(jìn)行計算。機(jī)架的7～12階模態(tài)云圖如圖4所示，頻率分布圖如圖5所示。機(jī)架前12階振動頻率及其振動特征如表3所示。

 

圖4 7～12階模態(tài)云圖

 

圖5 機(jī)架的前12階固有頻率分布 Fig.5

表3 機(jī)架前12階振動頻率及其振動特征

由圖5可知，機(jī)架的前1～6階模態(tài)的振動頻率為0，這是其自由狀態(tài)下的剛體模態(tài)，符合分析實際情況。由振動理論可知，結(jié)構(gòu)的振動可以表達(dá)為各階固有陣型的線型組合，其中低階的振型對結(jié)構(gòu)振動特性的影響遠(yuǎn)高于高階振型。因此，低階振型決定了結(jié)構(gòu)的動態(tài)特性，故提取7～12階次的模態(tài)進(jìn)行分析。第7階模態(tài)的振動頻率為25.28Hz，最大變形位移為17.19mm，頻率的振動特性為沿x軸扭轉(zhuǎn)振型，同時沿z軸扭轉(zhuǎn)，最大變形處為兩個支撐腳和收集桿處，分析原因可能是機(jī)架下橫梁與機(jī)架的縱梁之間存在高度差，且缺乏斜支撐連接；第8階模態(tài)的振動頻率為44.09Hz，最大變形位移為25.26mm；第9階模態(tài)的頻率為51.26Hz，最大變形位移為27.13mm；第10階模態(tài)的頻率為53.69Hz，最大變形位移為22.87mm，最大變形處都集中在接麻稈的最上端。第8～10階頻率比較接近，主要陣型為沿x軸扭轉(zhuǎn)振型，沿z軸扭轉(zhuǎn)及彎曲變形，分析原因可能是機(jī)架出麻口位置的左、右兩側(cè)部分下方未連接橫梁，這是機(jī)器結(jié)構(gòu)設(shè)計中排放麻渣的需要，可以考慮將連接左右兩側(cè)機(jī)架的上梁由扁鋼改為方鋼或角鋼。第11階模態(tài)的頻率為68.28Hz，最大變形位移為19.76mm。第12階模態(tài)的頻率為89.58Hz，最大變形位移為12.63mm，主要陣型為沿X軸彎曲。機(jī)架的固有頻率與激勵頻率滿足式（7）時不會發(fā)生共振^[11-12]。

 

式中：ω₀－固有頻率，Hz；ω－激勵頻率，Hz。

由于機(jī)架承載的主要外部激勵源部件為剝麻滾筒和柴油機(jī)組，其運(yùn)動形式主要為旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。工作時，剝麻滾筒的轉(zhuǎn)速為800r/min，柴油機(jī)內(nèi)部轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速為2600r/min。根據(jù)圓周運(yùn)動頻率與轉(zhuǎn)速的關(guān)系式（8）：

 

式中：f－勻速圓周運(yùn)動的頻率，Hz；n－轉(zhuǎn)速，r/min。

故剝麻輥筒和柴油機(jī)組的頻率分別為13.33、43.33Hz。柴油機(jī)轉(zhuǎn)子的運(yùn)動頻率與機(jī)架的第8階固有頻率在同一區(qū)間范圍。因此，機(jī)架在工作時有可能與外部激勵產(chǎn)生共振。對照第8階頻率的振動類型及變形特點，針對性加強(qiáng)機(jī)架出麻口位置左、右兩側(cè)部分的連接作用。

3.3. 機(jī)架結(jié)構(gòu)優(yōu)化

針對上述模態(tài)分析結(jié)果，對結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行優(yōu)化，將機(jī)架左側(cè)部分出麻口位置的連接橫梁，由原來的40mm扁鋼改為40mm角鋼，模型的其他部分不作改變。再次對改進(jìn)優(yōu)化后的模型進(jìn)行模態(tài)分析。分析結(jié)果表明：機(jī)架的前1～6階模態(tài)的振動頻率為0，第7～12階模態(tài)的頻率分別為17.92、35.56、44.56、53.94、57.41、70.25Hz。對比改進(jìn)前，改進(jìn)后模型的各模態(tài)頻率均有所下降，平均下降15.81%，且各階模態(tài)下的變形均較小。經(jīng)比對，該模型的第9階模態(tài)頻率與發(fā)動機(jī)的運(yùn)動頻率在同一區(qū)間范圍，第9階模態(tài)云圖如圖6所示，在該模態(tài)下樣機(jī)整體的變形較小，最大變形量為24.92mm，發(fā)生在豎直晾麻桿的位置，此位置的變形不影響剝麻機(jī)的整體性能，且該晾麻桿可以互換更替。其余變形均在10mm以下，相比較改進(jìn)前的結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)明顯更優(yōu)。

 

圖6 改進(jìn)后機(jī)架第9階模態(tài)云圖

4. 結(jié)論

（1）機(jī)架的靜力學(xué)分析表明：機(jī)架在加載后所受到的應(yīng)力為23.71MPa，低于材料的屈服強(qiáng)度156.67MPa。因此機(jī)架結(jié)構(gòu)在條件載荷下的強(qiáng)度和剛度滿足設(shè)計要求。

（2）機(jī)架的模態(tài)分析表明：機(jī)架的前1·6階模態(tài)的振動頻率為0，7～12階模態(tài)的頻率為25.28～89.58Hz。剝麻輥筒和柴油機(jī)組的頻率分別為13.33、43.33Hz。柴油機(jī)轉(zhuǎn)子的運(yùn)動頻率與機(jī)架的第8階固有頻率在同一區(qū)間范圍。因此，機(jī)架在工作時有可能與外部激勵產(chǎn)生共振。對照第8階頻率的振動類型及變形特點，針對性加強(qiáng)機(jī)架左側(cè)部分出麻口位置左、右兩側(cè)部分的連接作用。

（3）針對上述分析結(jié)果對結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行優(yōu)化，并對改進(jìn)優(yōu)化后的模型再次進(jìn)行模態(tài)分析。結(jié)果表明：機(jī)架的前1～6階模態(tài)的振動頻率為0，第7～12階模態(tài)的頻率分別為17.92、35.56、44.56、53.94、57.41、70.25Hz。對比改進(jìn)前，改進(jìn)后模型的各模態(tài)頻率均有所下降，平均下降15.81%，且各階模態(tài)下的變形均較小，主要部件的變形量均在10mm以下，改進(jìn)后的結(jié)構(gòu)綜合力學(xué)性能有明顯提升。

 

參考文獻(xiàn)

[1] 顏波,馬蘭,劉佳杰,等.凹板式山地剝麻機(jī)設(shè)計與試驗[J].中國農(nóng)機(jī)化學(xué)報,2022,43(9):17-23.

[2] 朱娟娟,喻春明,陳繼康,等.外源硒對飼用苧麻草產(chǎn)量和營養(yǎng)價值的影響[J].草業(yè)學(xué)報,2019,28(10):144-155.

[3] 高磊,崔國賢,彭劍,等.苧麻研究領(lǐng)域知識圖譜分析[J].中國麻業(yè)科學(xué),2021,43(6):333-339.

[4] 顏波,馬蘭,劉佳杰,等.苧麻纖維機(jī)械化生產(chǎn)技術(shù)及裝備研究進(jìn)展[J].中國麻業(yè)科學(xué),2021,43(5):260-271.

[5] 沈成,李顯旺,田昆鵬,等.苧麻莖稈力學(xué)模型的試驗分析[J].農(nóng)業(yè)工程學(xué)報,2015,31(20):26-33.

[6] 向偉,馬蘭,劉佳杰,等.苧麻剝制加工技術(shù)與裝備研究進(jìn)展[J].中國麻業(yè)科學(xué),2019,41(1):24-35.

[7] 袁婷婷,任昆明,方雨橋,等.考慮非線性本構(gòu)的非剛性折紙結(jié)構(gòu)動力學(xué)建模與分析[J].力學(xué)學(xué)報,2022,54(9):2552-2566.

[8] 王俊躍,戴曉軍,王聰偉,等.基于ANSYS Workbench的方捆機(jī)刀架靜力學(xué)與模態(tài)分析[J].中國農(nóng)機(jī)化學(xué)報,2021,42(12):9-16.

[9] 施展,張衍林,李善軍,等.基于ANSYS的雙側(cè)果園開溝機(jī)機(jī)架模態(tài)分析與結(jié)構(gòu)改進(jìn)[J].華中農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報,2020,39(2):150-159.

[10] 司亞文,曾捷,夏裕彬,等.機(jī)翼模型應(yīng)變場分布式光纖監(jiān)測與重構(gòu)方法[J].振動、測試與診斷,2020,40(4):800-806.

[11] 高文英,林靜,李寶筏,等.秸稈深埋還田機(jī)振動特性分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化[J].吉林大學(xué)學(xué)報(工學(xué)版),2022,52(4):970-980.

[12] 李耀明,李有為,徐立章,等.聯(lián)合收獲機(jī)割臺機(jī)架結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化[J].農(nóng)業(yè)工程學(xué)報,2014,30(18):30-37.

 

文章摘自：劉佳杰，馬蘭，向偉，顏波，段益平，文慶華，呂江南．基于ANSYS-Workbench的4BM-250型苧麻剝麻機(jī)機(jī)架有限元分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化[J/OL]．中國麻業(yè)科學(xué).