摘  要：噴播加筋客土是進行裸露邊坡生態(tài)修復的常用手段，土巖界面的剪切力學性能是評價巖坡上覆客土基材穩(wěn)定性的重要指標。為揭示劍麻纖維含量與界面粗糙度對土-巖界面剪切力學性能的影響規(guī)律，采用表面起伏的砼模塊作為巖面相似材料，進行了一系列的改進室內(nèi)直剪試驗，揭示劍麻纖維和界面粗糙度的影響規(guī)律；結(jié)合掃描電鏡試驗進一步分析了劍麻纖維參與強化界面剪切性能的機理。結(jié)果表明，劍麻纖維通過提高黏聚力提高土-砼界面間的剪切力學性能。添加量為 0.8%的土-砼界面黏聚力提高 0.8-5 倍，內(nèi)摩擦角提高 0.1-0.2 倍；界面粗糙度主要通過提高黏聚力增強界面剪切力學性能，6.5mm 粗糙度的界面黏聚力增量為 7 kPa-15.5 kPa，提高 0.2-3 倍；對于素土界面和摻纖維界面，粗糙度對土-砼界面間剪切力學性能的強化表現(xiàn)為兩種模式。加入纖維的界面黏聚力關(guān)于粗糙度 R 的增長關(guān)系上，粗糙度 R 的最優(yōu)值出現(xiàn)在較小區(qū)間（0-2.5 mm）。

關(guān)鍵詞：復合客土基材；土-巖界面；劍麻纖維；界面粗糙度；改進剪切試驗

 

0引言

廣泛開展的各類基礎(chǔ)建設工程會極大地改變當?shù)氐膮^(qū)域地貌，可能給工程當?shù)亓粝麓罅康穆懵稁r質(zhì)邊坡。相比于自然邊坡，此類裸露邊坡穩(wěn)定性差，易受擾動，可能發(fā)育嚴重的工程地質(zhì)隱患[1-3]。在國內(nèi)穩(wěn)步推進生態(tài)建設戰(zhàn)略的大背景下，工程地質(zhì)領(lǐng)域?qū)ι鷳B(tài)環(huán)保理念日益重視，針對裸露巖質(zhì)邊坡的生態(tài)護坡技術(shù)逐漸成為研究重點[4-6]。其中，客土噴播是受關(guān)注的一項生態(tài)護坡技術(shù)。為客土基材加筋以改善基材的物理力學性能是改善基材物理力學性能的一種常用手段。

將客土基材噴播到巖質(zhì)坡面上，基材與巖面形成基材土-巖體二元結(jié)構(gòu)。土-巖界面是表現(xiàn)二元結(jié)構(gòu)不均勻性和各向異性的主要區(qū)域，成為發(fā)生邊坡結(jié)構(gòu)失穩(wěn)和醞釀次生災害的高發(fā)區(qū)域[7]。在客土基材形變與界面穩(wěn)定問題中，土-巖界面的剪切力學性能是學界長期以來的關(guān)注重點[8]。Potyondy[9]于 1961 年通過直剪試驗研究了多種界面與上覆土體之間的剪切力學特性；Clough 等[10]對土-混凝土界面開展直剪試驗研究界面剪切力學特征，提出界面上 τ-ω 存在雙曲線關(guān)系；殷宗澤等[11]通過分析土-混凝土界面的剪切變形特征，揚棄了 Clough 等的 τ-ω 雙曲線關(guān)系理論，指出界面破壞的過程是由邊緣向內(nèi)部發(fā)展，并提出剪切帶上土體的剛-塑性變形觀點；高俊合等[12]利用大型單剪設備對土-混凝土接觸特性進行研究，指出土體在剪切帶內(nèi)的雙重變形機制。進入新世紀以來，也有大量學者通過單剪儀、環(huán)剪儀、大型直剪儀等多種剪切設備與試驗方法對土-巖界面的受力特征、顆粒排布運移、宏細觀破壞機制等進行了深入的研究。

目前面向客土加筋的研究基本集中在加筋材料、加筋配比等與客土基材力學性能的關(guān)系等方面[13-18]；面向巖土界面的研究主要表現(xiàn)在模型擬合、試驗方法評價、粗糙度模擬、客土性質(zhì)影響等方面[11，16，17]。目前針對加筋纖維與界面粗糙度對土-巖界面穩(wěn)定性復合影響的評價較為缺乏。土-巖界面的剪切力學性能是評價客土穩(wěn)定的重要指標，揭示加筋纖維和界面粗糙度對界面剪切力學性能的影響規(guī)律具有理論與現(xiàn)實意義。利用預先制作的砼模塊作為巖面相似材料，以劍麻纖維作為加筋改良材料，開展一系列改進室內(nèi)直剪試驗，分析纖維摻量與界面粗糙度對界面剪切力學性能的影響，并結(jié)合掃描電鏡試驗揭示劍麻纖維和界面粗糙度對界面剪切力學性能的強化機理。

1試驗材料與試驗方法

1.1試驗材料

試驗所用土樣采掘自南京江寧區(qū)，為粉質(zhì)黏土。土樣呈淺棕黃色，質(zhì)地均勻稍細膩，具有高可塑性、低膨脹性、失去水分后容易收縮開裂等特性。圖 1 為試驗所采用土體的粒徑曲線，表 1 為試驗用土體的物理參數(shù)。

試驗所用纖維為劍麻纖維，呈米白色，質(zhì)地堅韌，抗拉、耐腐蝕、吸濕放濕快，具有良好的物理力學性能^[21-24]，是客土加筋中常用的天然纖維材料。試驗采用纖維長度為 2cm，所用纖維測得的具體物理力學參數(shù)如表 2 所示。

  

表1 土樣物理參數(shù)

  

表2 劍麻纖維的物理參數(shù)

  

1.2試驗方法

采用具有規(guī)則折線形凹槽的砼模塊模擬粗糙巖面，將制得的砼模塊置于 25℃恒溫下養(yǎng)護 26 天。為了統(tǒng)一考慮砼模塊表面上起伏體高度和體積的綜合影響，采用灌砂法計算得到的粗糙度 R 進行界面粗糙度評價，計算方法為

 

式中：R為界面粗糙度（mm），Vsi為整平砼模塊表面需要的砂體積（mm3），A0為整平后的砼模塊表面積（mm2）。粗糙度 R 表征砼模塊表面的粗糙起伏，不涉及模塊表面的微觀摩擦參量。

試驗流程及所用儀器如圖 2 所示。將土樣干燥粉碎后過 2 mm 標準篩。試驗共設置劍麻纖維摻量和界面粗糙度 2 組變量。纖維摻量變量分別控制為 0%、0.4%、0.8%、1.2%，界面粗糙度變量分別控制為 0mm、1.5mm、2.5mm、6.5mm。將固定摻量的劍麻纖維和處理后的黏土顆粒混合，和砼模塊放置于壓實設備中壓實，制得規(guī)格為高 20 mm，直徑 61.8 mm，密度 1.7g/cm3，含水率 25%的直剪試樣(圖 2d)。把試樣置于 25℃恒溫箱內(nèi)濕養(yǎng) 48h。試驗采用儀器為改進型應變式直剪儀(圖 2e)，可以使得剪切過程中直剪樣的剪切面正好位于基材與砼模塊的接觸界面上。剪切試驗施加各法向應力分別為 100 kPa、200 kPa、300 kPa、400 kPa，剪切加載速率為 1.2 mm/min。

  

2試驗結(jié)果分析

通過改進直剪試驗對劍麻纖維復合基材土-巖界面的剪切力學性能進行研究，得出變量：纖維含量 P，界面粗糙度 R 和界面的剪切強度指標間的關(guān)系如表 3 所示：

表3 界面的剪切強度指標總結(jié)

  

2.1應力應變曲線分析

分別選取定纖維摻量 P=1.2%，定界面粗糙度 R=6.5 mm 兩種條件下的界面應力應變曲線如圖 3 所示。圖 3a-圖 3d 是劍麻纖維摻量 P=1.2%，不同界面粗糙度條件下的應力應變曲線；圖 3e-圖 3h 是粗糙度 R=6.5 mm，不同纖維摻量下的應力應變曲線。

  

圖 3 表明，在試驗選用剪切方案下，R=0 mm 時，界面應力應變曲線在各級法向應力下呈現(xiàn)出軟化特征；R≠0 mm 時，界面應力應變曲線在各級法向應力下呈現(xiàn)出硬化特征。

對比分析定纖維摻量下的圖 3a-圖 3d。可以發(fā)現(xiàn)相同的法向壓力下，界面粗糙度 R 值越大，峰值剪應力越大。這初步說明，增加界面的粗糙度能夠提高界面的剪切力學性能；對比分析定界面粗糙度下的圖 3e-圖 3h?？梢园l(fā)現(xiàn)纖維摻量 P＜1.2%時，相同的法向壓力下，纖維摻量 P 值越大，峰值剪應力越大。

在不同纖維摻量和界面粗糙度下，應力應變曲線變化情況可歸納為 3 階段：

（1）彈性變形階段。剪切起始階段下，砼模塊上層土體受法向應力影響，密度不斷增大，以抵抗剪切形變。在此階段，剪應力與剪切位移呈線性關(guān)系；（2）彈塑性變形階段。隨著剪切位移的增加，界面間作用與纖維強化作用的參與程度繼續(xù)增加，界面間剪應力持續(xù)增大，但剪應力關(guān)于剪切位移的增長速率逐步降低；（3）破壞變形階段。剪切位移繼續(xù)增大，界面間作用與纖維強化作用逐漸發(fā)揮充分，界面處開始出現(xiàn)剪切破壞。R=0 mm的平坦界面缺少宏觀嵌合結(jié)構(gòu)，界面變形破壞易沿界面所處二維平面開展。因此隨著剪切繼續(xù)，界面剪應力達到峰值后開始降低，應力應變曲線呈現(xiàn)出軟化特征；R≠0 mm 的粗糙界面為土體與砼模塊耦合提供的宏觀嵌合結(jié)構(gòu)阻擋了土體直接沿界面發(fā)生平移破壞，并調(diào)動界面上層薄層土體參與抵抗剪切變形，在試驗所采取的的高法向應力下，應力應變曲線呈現(xiàn)出軟化特征。

2.2界面粗糙度與纖維含量影響界面剪切強度規(guī)律分析

界面剪切強度受接粗糙度與劍麻纖維摻量的影響如圖 4 所示。其中圖 4a-圖 4d 表明，增加界面的粗糙度可以提高界面的剪切強度。界面的粗糙度 R 從 0 mm 變化至 6.5 mm，界面的剪切強度提升了 21 kPa-85 kPa，提升幅度為 39%-75%；圖 4e-圖 4h 表明，在不同粗糙度下，當劍麻纖維摻量 P≤0.8%，提高劍麻纖維摻量可以提高界面的剪切強度，隨著劍麻纖維摻量從 0%增長至 0.8%，界面的剪切強度提升了 27kPa-61kPa，提升幅度為25%-89%。當劍麻纖維摻量 P＞0.8%時，劍麻纖維對界面剪切力學性能的強化效果會下降。以圖 4-h 為例，纖維摻量 P=1.2%時，各級法向應力下界面的峰值剪應力分別為 74 kPa、120 kPa、160 kPa、209 kPa，小于纖維摻量 P=0.8%時的峰值剪應力 90 kPa、132 kPa、185 kPa、239 kPa。這說明當纖維摻量 P 達到 1.2%時，界面的剪切強度會降低。同時在 0.8%-1.2%區(qū)間存在一個優(yōu)勢摻量，可使劍麻纖維對界面峰值剪應力有最佳強化效果。

 

  

2.3界面粗糙度影響界面黏聚力與內(nèi)摩擦角規(guī)律分析

界面黏聚力與內(nèi)摩擦角和界面粗糙度的關(guān)系如圖 5 所示。

  

圖 5a 為界面黏聚力與界面粗糙度 R 的關(guān)系圖。圖 5a 表明在不同纖維摻量條件下，提高界面的粗糙度 R 可以提高界面的黏聚力。以劍麻纖維摻量 P=0.4%為例，界面粗糙度 R 從 1.5 mm 增加到 6.5 mm，對應的黏聚力分別為 29 kPa、35.5 kPa、39.5 kPa，比 R=0 mm 界面的黏聚力分別提高了 4kPa、10.5 kPa、14.5 kPa。同時，對比P=0%未加筋土體和 P≠0%的加筋土體，黏聚力關(guān)于界面粗糙度 R 的增長關(guān)系表現(xiàn)出兩種不同的形式。界面粗糙度提高，黏聚力隨之提高。以黏聚力增量與界面粗糙度變化區(qū)間的無量綱比值為黏聚力增長速率。P=0%時，粗糙度 0-1.5 mm、1.5-2.5 mm、2.5-6.5 mm 對應的黏聚力增長速率分別為 2、2.5、2.5。這表明 P=0%時，黏聚力隨界面粗糙度 R 增加呈近均勻增長趨勢；P≠0%時，不同纖維摻量 P 下粗糙度 0-2.5 mm 區(qū)段對應的黏聚力增長速率分別為 4.2、2、3.6。不同纖維摻量 P 下 2.5-6.5 mm 對應的黏聚力增長速率分別為 1、0.5、1。這表明 P≠0%時，界面黏聚力關(guān)于粗糙度 R 的增長可劃分為 0-2.5mm 的陡增區(qū)段和 2.5 mm-6.5 mm 區(qū)間的緩增區(qū)段。

圖 5b 為界面內(nèi)摩擦角與界面粗糙度 R 的關(guān)系圖。圖 5b 表明在纖維摻量條件下，提高界面的粗糙度 R 可以提高界面的內(nèi)摩擦角。以劍麻纖維摻量 P=0.8%為例，界面粗糙度 R 從 1.5 mm 增加到 6.5 mm，對應的內(nèi)摩擦角分別為 20.41°、22.05°、26.57°，比 R=0 mm 界面的內(nèi)摩擦角分別提高了 3.34°、4.98°、9.50°。

粗糙界面主要通過土-砼接觸面積和宏觀起伏體保證界面間的剪切力學性能。粗糙界面間的黏聚力來自于 2個方面，一方面是土中水對界面上異相顆粒間的吸附力，另一方面是接觸面過渡帶內(nèi)土體的黏聚力[8，19]。界面的內(nèi)摩擦角主要來自于界面間土顆粒與混凝土骨料顆粒間的摩擦嚙合作用。隨著界面粗糙度 R 的增大，界面上土顆粒與砼骨料顆粒之間的接觸面積增大，界面上起伏體調(diào)動上層土體抵抗剪切變形的能力也隨之增強。界面間的黏聚力和內(nèi)摩擦角均隨著粗糙度的增大而提高。同時粗糙度 R 存在一最優(yōu)質(zhì)值，可使界面黏聚力達到最大。劍麻纖維強化了接觸面過渡帶內(nèi)土體的剪切力學性能，因此粗糙度對無纖維參與的界面和有纖維參與的界面的強化表現(xiàn)為兩種模式。加入纖維的界面黏聚力關(guān)于粗糙度 R 的增長關(guān)系上，粗糙度 R 的最優(yōu)值出現(xiàn)在較小區(qū)間（0-2.5 mm）。

2.4纖維含量影響界面黏聚力與內(nèi)摩擦角規(guī)律分析

界面黏聚力，內(nèi)摩擦角與劍麻纖維摻量 P 的關(guān)系如圖 6 所示

  

圖 6a 為界面黏聚力與纖維摻量 P 的關(guān)系圖。圖 6a 表明劍麻纖維的加入可明顯影響界面的黏聚力。存在一最優(yōu)摻量可使界面的黏聚力達到最大，在 P 小于最優(yōu)摻量時，劍麻纖維摻量 P 增加，劍麻纖維參與界面間黏聚作用，界面間黏聚力增大。當 P 大于最優(yōu)摻量時，劍麻纖維摻量 P 增加，界面間黏聚力降低。同時，圖 6a 表明，不同界面粗糙度 R 下，劍麻纖維的最優(yōu)摻量分布區(qū)間不同。對于 R=0 mm 和 R= 1.5 mm，劍麻纖維最優(yōu)摻量在 0.8%-1.2%區(qū)間；對于 R=2.5 mm 和 R= 6.5 mm，劍麻纖維最優(yōu)摻量在 0.4%-0.8%區(qū)間。

圖 6b 為界面內(nèi)摩擦角與劍麻纖維摻量 P 的關(guān)系圖。圖 6b 表明當纖維摻量 P≤0.8%時，界面內(nèi)摩擦角會隨著纖維摻量 P 的提高而提升，當纖維摻量達到 1.2%時，界面的內(nèi)摩擦角提高幅度會降低。纖維摻量 P=1.2%時，各界面粗糙度 R 下界面的內(nèi)摩擦角達到 17.07°、20.41°、22.05°、26.57°，而纖維摻量 P 提高到 1.2%時，各界面粗糙度 R 下界面的內(nèi)摩擦角分別為 18°、20.86°、22.88°、23.99°。這說明提高劍麻纖維摻量可以提高界面的內(nèi)摩擦角，而當摻量超過 0.8%時，纖維對內(nèi)摩擦角的強化效率會發(fā)生下降。

界面間黏聚力一部分由接觸面過渡帶內(nèi)土體的黏聚力提供，界面間內(nèi)摩擦角由接觸面間土顆粒與砼骨料顆粒間的嚙合摩擦提供。在達到最優(yōu)摻量之前，接觸面過渡帶內(nèi)土體的剪切力學性能隨著纖維摻量 P 的提高而增

大，因此界面的黏聚力隨著纖維摻量 P 的增加而提高。劍麻纖維探出基材，粗糙的纖維側(cè)表面和尖銳的纖維兩端參與到界面間異相顆粒間的接觸摩擦作用，能在一定程度上（2.15°-6.83°）影響界面的內(nèi)摩擦角變化，但

影響程度有限。

 

3機理分析

土-砼界面上下部分之間為不同介質(zhì)，具有顯著的各向異性。土-砼界面的剪切力學性能是界面上部土體內(nèi)土顆粒黏聚摩擦、土顆粒與砼骨料顆粒擠壓咬合、土體與砼模塊的宏觀起伏結(jié)構(gòu)間接觸咬合作用的統(tǒng)一表現(xiàn)（圖7）。以上作用的相對變化決定土-砼界面的剪切力學性能。界面粗糙度 R 對界面剪切強度特性的影響主要體現(xiàn)在兩方面：一定范圍內(nèi)增大的粗糙度 R 可以明顯增大黏土基材與混凝土模塊之間的接觸面積，這提高了黏土顆粒與混凝土微骨料顆粒之間的接觸耦合機會；接觸面粗糙起伏程度的增大為土-巖耦合提供了明顯的宏觀嵌合結(jié)構(gòu)。具有明顯粗糙形態(tài)的接觸面的剪切變形破壞不僅局限于在界面上，同時可能會發(fā)生在界面上層一定厚度的土體之中。且上層土體受影響范圍和程度與接觸面的宏觀粗糙程度密切相關(guān)。

  

圖 8 為纖維與黏土顆粒之間的微觀接觸關(guān)系圖示。劍麻纖維與黏土混合后呈三維隨機態(tài)分布于黏土體之間，通過一系列作用提高界面的剪切力學特征：

（1）交織作用。劍麻纖維是一種柔性纖維材料，同時具有粗糙的側(cè)表面。將劍麻纖維充分混合于土體中后，劍麻纖維在土顆?？紫堕g相互交錯接觸，不同纖維之間搭接交織，在纖維交織點上纖維的粗糙側(cè)表面發(fā)揮摩阻作用，使得纖維在土體內(nèi)相互形成三維網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)（圖 8a）。加筋后的土體在橫向剪切作用下發(fā)生剪切變形時，纖維相互交織形成的網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)能協(xié)助抵抗土體的剪切形變。但是如果纖維的摻量過多，在混入土體過程中就會出現(xiàn)纖維在粗糙側(cè)表面摩擦作用下相互團聚的現(xiàn)象，纖維團聚體會在土體間形成軟弱部位，從而顯著降低土體的剪切力學性能。

（2）擴散作用。劍麻纖維均勻地分布于土顆?？紫吨?，相鄰地纖維間存在許多接觸點（圖 8b），加筋土在外荷載作用下發(fā)生變形時，只要一個接觸點受力后發(fā)生相對錯動，其他相鄰的接觸點便會阻礙土顆粒位移錯動

的發(fā)展，形成了單根纖維發(fā)生錯動，其它交錯的纖維也有受力分擔，且這種受力分擔通過交織點持續(xù)擴散傳遞，最終形成“牽一發(fā)而動全身”共同抑制土體的變形，以致提高了加筋土體的強度。

（3）固定作用。在合適摻量下，劍麻纖維均勻分布于土體之中，在土顆?？紫督豢椘疠^為完整的三維網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)。同時劍麻作為一種柔性材料，可以在土顆?？障吨g實現(xiàn)彎曲轉(zhuǎn)折（圖 8c），固定黏土的團聚土顆粒，

達到纖維與土顆粒之間的互鎖。在剪切荷載作用下，纖維與土顆粒之間的互鎖作用對土體的剪切變形起到限制作用。

 

  

4結(jié)論

采用預制砼模塊作為巖面相似材料，對劍麻纖維復合客土基材界面的剪切力學性能進行室內(nèi)試驗。通過一系列改進型直剪試驗，對不同界面粗糙度和劍麻纖維摻量條件下的土-巖界面剪切力學性能變化規(guī)律進行對比研究，同時結(jié)合 SEM 試驗分析揭示劍麻纖維的微觀改良機理，得出結(jié)論如下：

（1）摻入劍麻纖維和增加界面粗糙度可以提高土-砼界面的剪切力學性能。摻量為 0.4%、0.8%、1.2%的界面剪切強度均高于素土基材的土-砼界面；隨著界面粗糙度 R 從 0 mm 增加到 6.5 mm，界面剪切強度不斷增加。纖維存在優(yōu)勢摻量，使界面剪切強度達到最大。

（2）粗糙界面主要通過提供土砼接觸面積和宏觀起伏體保證界面間的剪切力學性能。界面的黏聚力與內(nèi)摩擦角隨粗糙度 R 的提高而增大。界面黏聚力關(guān)于粗糙度 R 的增長關(guān)系中存在一最優(yōu)粗糙度 R 使界面黏聚作用達到最佳效果。劍麻纖維的摻入使粗糙度 R 的最優(yōu)值出現(xiàn)在較小區(qū)間（0-2.5 mm）

（3）劍麻纖維主要通過固定作用，擴散作用和交織作用強化界面過渡帶間土體的力學性能以強化界面的剪切力學性能。劍麻纖維摻入可提高影響界面黏聚力，存在一最優(yōu)摻量使劍麻對界面黏聚力的強化效果達到最大。

不同界面粗糙度 R 下，劍麻纖維的最優(yōu)摻量分布區(qū)間不同。對于 R=0 mm 和 R= 1.5 mm，劍麻纖維最優(yōu)摻量在0.8-1.2%區(qū)間；對于 R=2.5 mm 和 R= 6.5 mm，劍麻纖維最優(yōu)摻量在 0.4-0.8%區(qū)間。

參考文獻

[1] 洪勇，邵珠山，石廣斌，等.基于三維極限分析法的 GIM 和 SRM 邊坡安全系數(shù)計算結(jié)果對比[J].河海大學學報(自然科學版)，2022，50(4)：112-120.

[2] 王盛年，石崇，陳鴻杰，黃瑋.江坪河水電站高陡邊坡落石運動分析及防護措施[J].河海大學學報(自然科學版)，2012，40(02)：162-167.

[3] 夏增選，李萍，曹博，等.邊坡可靠度的 Bayes 估計及后驗穩(wěn)健性[J].河海大學學報(自然科學版)，2020，48(3)：238-244.

[4] 張俊云，周德培，李紹才.巖石邊坡生態(tài)護坡研究簡介[J].水土保持通報，2000(04)：36-38.DOI：10.13961/j.cnki.stbctb.2000.04.010.

[5] 許文年，葉建軍，周明濤， 等.植被混凝土護坡綠化技術(shù)若干問題探討[J].水利水電技術(shù)，2004(10)：50-52.

[6] 柳超，賀琳，楊大鵬，等.不同類型生態(tài)護坡的綜合評價——以青島市大沽河為例[J].水資源保護，2017，33(1)：90-94.

[7] 楊烜宇，王閆超，陳輝，張必昌.模擬不同形態(tài)土-巖界面的直剪試驗[J].科學技術(shù)與工程，2020，20(05)：2030-2036.

[8] 丁瑜，楊奇，夏振堯，許文年.生態(tài)護坡基材土-巖接觸面原位剪切試驗研究[J].巖土力學，2015，36(S2)：383-388.DOI：10.16285/j.rsm.2015.S2.053.

[9] J. G. Potyondy. Skin Friction between Various Soils and Construction Materials[J]. Géotechnique， 1961， 11(4) ： 339-353.

[10] Clough G W，Duncan J M． Finite element analysis ofretaining wall behavior[J].Journal of Soil Mechanicsand Foundations Division，ASCE，1971，97 (12) ：1657-1672

[11] 殷宗澤，朱泓，許國華.土與結(jié)構(gòu)材料接觸面的變形及其數(shù)學模擬[J].巖土工程學報，1994(03)：14-22.

[12] 高俊合，于海學，趙維炳.土與混凝土接觸面特性的大型單剪試驗研究及數(shù)值模擬[J].土木工程學報，2000(04)：42-46.DOI：10.15951/j.tmgcxb.2000.04.009.

[13] 劉寶生，唐朝生，李建，王德銀，朱昆，唐偉.纖維加筋土工程性質(zhì)研究進展[J].工程地質(zhì)學報，2013，21(04)：540-547.

[14] 王德銀，唐朝生，李建，劉寶生，唐偉，朱昆.纖維加筋非飽和黏性土的剪切強度特性[J].巖土工程學報，2013，35(10)：1933-1940.

[15] 余偉. 纖維改性膨脹土工程性質(zhì)的試驗研究[D].合肥工業(yè)大學，2014.

[16] 劉鷺.凍融作用下秸稈纖維加筋土力學特性研究[J].巖土工程技術(shù)，2022，36(03)：243-247.

[17] 唐皓，李華華，劉馳洋，吳冠男，段釗.棕櫚加筋黃土剪切強度特性及細觀結(jié)構(gòu)[J].科學技術(shù)與工程，2020，20(19)：7832-7837.

[18] 樊科偉，嚴俊，劉苓杰，裴秋陽，鄒維列.木質(zhì)素纖維改性季凍區(qū)膨脹土強度特性與微觀結(jié)構(gòu)研究[J].中南大學學報(自然科學版)，2022，53(01)：326-334.

[19] 盧廷浩，王偉，王曉妮.土與結(jié)構(gòu)接觸界面改進直剪試驗研究[J].沈陽建筑大學學報(自然科學版)，2006(01)：82-85+99.

[20] Zhang Qi et al. Mechanical behavior and constitutive relation of the interface between warm frozen silt and cemented soil[J]. Transportation Geotechnics， 2021， ： 100624-.

[21] 何美香，王恩過.劍麻纖維化學脫膠技術(shù)的探討[J].湛江師范學院學報，2011，32(06)：115-118.

[22] Vela Silveira Mariana and Ferreira José Wilson dos Santos and Casagrande Michéle Dal Toé. Effect of Surface Treatment on Natural Aging and Mechanical Behavior of Sisal Fiber–Reinforced Sand Composite[J]. Journal of Materials in Civil Engineering， 2022， 34(6)

[23] Thomas Biju C. and Jose Y. Stalin. A study on characteristics of sisal fiber and its performance in fiber reinforced concrete[J]. Materials Today： Proceedings， 2022， 51(P1) ： 1238-1242.

[24] Bing Wang et al. Mechanical， Biodegradation and Morphological Properties of Sisal Fiber Reinforced Poly(Lactic Acid) Biocomposites[J]. Journal of Macromolecular Science， Part B， 2019， 58(2) ： 275-289

 

文章摘自：梅紅，李明陽，劉瑾，馬柯，盧洪寧，張晨陽，黃庭偉，張繼周.劍麻纖維復合基材土巖界面剪切性能試驗[J/OL].河海大學學報(自然科學版)：1-12[2022-12-02].http：//kns.cnki.net/kcms/detail/32.1117.TV.20221122.1629.002.html